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興罡石化設(shè)備

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產(chǎn)品知識(shí)

鍋爐低氮燃燒器改造后存在問(wèn)題與對(duì)策探討

作者: 興罡石化設(shè)備| 時(shí)間:2016-04-14 09:04:05 | 點(diǎn)擊次數(shù):

1.前言

 
當(dāng)前,我國(guó)霧霾防治形勢(shì)逼人,盡管霧霾產(chǎn)生的成因尚未完全研究清晰,但在社會(huì)輿論的壓力和國(guó)家日益嚴(yán)格的節(jié)能減排政策面前,電力行業(yè)節(jié)能減排的壓力不斷增大,而燃煤發(fā)電機(jī)組在相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)期內(nèi)仍然是我國(guó)發(fā)電行業(yè)中的主力,對(duì)于環(huán)保部*新頒布的《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB13223-2011),即從2014年7月1日起,現(xiàn)有火力發(fā)電鍋爐要達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的排放限值,燃煤發(fā)電企業(yè)紛紛進(jìn)行環(huán)保設(shè)施的改造,如鍋爐低氮燃燒器的改造,改造后降低NOx的排放取得較好效果,但也給鍋爐安全、穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)了一定的影響。
 
2.NOx治理現(xiàn)狀
 
國(guó)內(nèi)外已對(duì)NOx的危害、燃煤發(fā)電燃燒過(guò)程中NOx的生成機(jī)理和降低NOx技術(shù)進(jìn)行了較為充分的研究,可分為三種[1]:熱力型NOx、燃料型NOx和快速型NOx;其中,燃料型NOx約占80-90%,是各種低NOx技術(shù)控制的主要對(duì)象;其次是熱力型,主要是由于爐內(nèi)局部高溫造成,快速型NOx生成量很少。NOx的控制方法可分為燃燒前處理、燃燒中處理和燃燒后處理。燃燒前脫氮主要是在燃燒前將燃料轉(zhuǎn)化為低氮燃料,技術(shù)復(fù)雜,難度大,成本高,目前僅限于研究階段;燃燒中脫氮主要有:一是抑制燃燒中NOx的形成,二是還原已形成的NOx;燃燒后脫氮主要是指煙氣脫硝:包括選擇性催化還原法、選擇性非催化還原法等。
 
目前被大家公認(rèn),并已在各燃煤機(jī)組鍋爐上廣為應(yīng)用的降NOx方法,主要是燃燒中脫氮的低氮燃燒技術(shù)加燃燒后脫氮的煙氣脫硝技術(shù);燃燒中脫氮是根據(jù)NOx的生成機(jī)理采取的低氮燃燒技術(shù)主要是:低氧燃燒、空氣分級(jí)燃燒、燃料分級(jí)燃燒、煙氣再循環(huán)等,該技術(shù)的主要機(jī)理就是將燃燒器通過(guò)縱向布置形成氧化還原、主還原、燃盡三區(qū),對(duì)于四角切圓燃燒鍋爐還可通過(guò)橫向雙區(qū)布置形成近壁區(qū)和中心區(qū)兩個(gè)區(qū)域,從而實(shí)現(xiàn)燃料與配風(fēng)在爐膛內(nèi)分區(qū)、分級(jí)、低溫、低氧燃燒,降低煤粉燃燒過(guò)程中NOx生成量。從2011年至今,該低氮燃燒技術(shù)在全國(guó)的燃煤鍋爐上大范圍應(yīng)用,通過(guò)改造和運(yùn)行優(yōu)化,NOx減排量可達(dá)30%—70%,對(duì)于四角切圓燃燒鍋爐NOx的排放濃度可由原來(lái)的400-600mg/m3降為200mg/m3以內(nèi),對(duì)沖燃燒鍋爐NOx的排放濃度可由原來(lái)的500-700mg/m3降為370mg/m3以內(nèi),“W”火焰燃燒鍋爐NOx的排放濃度[3]可由原來(lái)的1100-1300mg/m3降為800mg/m3以內(nèi)。目前,局限于低氮燃燒技術(shù)研究和發(fā)展,且該技術(shù)很短時(shí)期內(nèi)在在運(yùn)鍋爐上快速、集中、大量的應(yīng)用后,其技術(shù)尚未來(lái)得及進(jìn)行消化吸收、優(yōu)化改進(jìn)等,筆者針對(duì)產(chǎn)生的問(wèn)題和應(yīng)對(duì)措施進(jìn)行探討。
 
3.低氮燃燒技術(shù)應(yīng)用改造后存在問(wèn)題及原因分析
 
從低氮燃燒技術(shù)在大量電站燃煤鍋爐應(yīng)用實(shí)踐證明,降NOx有效且明顯,但鍋爐由于燃用煤種不同,其爐型也不同,NOx的排放水平也不同,低氮燃燒技術(shù)在不同爐型上應(yīng)用后減排效果和產(chǎn)生的問(wèn)題也不同;其中,四角切圓燃燒鍋爐其本身的NOx的排放水平*低,改造后NOx減排效果*好,產(chǎn)生的其它影響也*小,對(duì)沖燃燒鍋爐次之,“W”火焰燃燒鍋爐*差。具體產(chǎn)生的問(wèn)題和原因分析如下:
 
3.1灰、爐渣可燃物增加,爐效下降
 
低氮燃燒器改造后,雖然NOx降幅很大,但即使在燃用同一煤種時(shí),飛灰可燃物升幅也較大。主要是低氮燃燒技術(shù)采用低溫、低氧燃燒,主燃區(qū)的溫度下降較多,控制和推遲煤粉的著火,并降低著火區(qū)的氧量,使煤粉燃燼能力下降,燃燒過(guò)程延長(zhǎng),飛灰和爐渣可燃物增大。有的改造時(shí),改變了燃燒器一、二次風(fēng)噴口和燃盡風(fēng)噴口的面積,造成二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合延遲,不利于煤粉氣流的著火和燃燒。根據(jù)已改造鍋爐試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明,對(duì)于四角切圓燃燒鍋爐飛灰可燃物升幅為0.5—1個(gè)百分點(diǎn),對(duì)沖燃燒鍋爐飛灰可燃物升幅為1—1.5個(gè)百分點(diǎn),“W”火焰燃燒鍋爐飛灰可燃物升幅為2—4個(gè)百分點(diǎn),影響鍋爐效率下降0.4—1.6個(gè)百分點(diǎn)。
 
3.2蒸汽參數(shù)偏離設(shè)計(jì)值,過(guò)、再熱減溫水量增加,屏過(guò)或再熱器超溫
 
鍋爐采用空氣分級(jí)低氮燃燒技術(shù)改造后,一方面,燃燒延遲,火焰中心上移,爐膛出口煙溫上升,鍋爐的過(guò)熱汽溫、再熱汽溫上升,對(duì)于原來(lái)存在過(guò)熱汽溫、再熱汽溫超設(shè)計(jì)值的問(wèn)題則加劇,過(guò)、再熱減溫水量增加。而另一方面,主燃區(qū)溫度降低,爐內(nèi)溫度分布更加均勻,對(duì)于原來(lái)爐膛水冷壁的沾污結(jié)渣情況嚴(yán)重的則會(huì)改善,水冷壁吸熱增加,爐膛出口煙溫降低,過(guò)熱器溫升、再熱器溫升下降,對(duì)于原來(lái)存在過(guò)熱汽溫、再熱汽溫低的問(wèn)題則更達(dá)不到超設(shè)計(jì)值。
 
低氮燃燒技術(shù)改造后,產(chǎn)生鍋爐過(guò)熱器減溫水量增大的問(wèn)題較多,因?yàn)槊悍廴紵^(guò)程延長(zhǎng),加之采用的燃盡風(fēng),爐膛出口煙氣溫度升高;同時(shí)爐膛溫度下降,爐膛水冷壁輻射吸熱量減少,對(duì)流受熱面的吸熱份額增加,導(dǎo)致過(guò)熱器減溫水量增加。
 
3.3爐內(nèi)燃燒工況變差,配煤、配風(fēng)、穩(wěn)燃性能下降
 
因采用低溫、低氧燃燒,爐膛溫度下降,煤粉在低溫缺氧情況下著火推遲,同時(shí)燃燼能力下降,爐內(nèi)燃燒工況較改造前變差,改造前原采用的配煤、配風(fēng)方式很大程度上不適用,對(duì)鍋爐的蒸汽參數(shù)、飛灰爐渣、排煙溫度、熱工品質(zhì)等指標(biāo)產(chǎn)生新的影響,同時(shí)鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃能力下降。
 
3.4熱工自動(dòng)控制性能下降,蒸汽參數(shù)波動(dòng)大,機(jī)組AGC響應(yīng)速率慢
 
低氮燃燒器改造后,在同一煤種下同負(fù)荷下,由于燃料在爐內(nèi)燃燒反應(yīng)減緩,各級(jí)受熱面的煙溫分布和吸熱量發(fā)生變化,具體表現(xiàn)有,熱工自動(dòng)控制遲緩和過(guò)調(diào)現(xiàn)象明顯增加,導(dǎo)致蒸汽參數(shù)波動(dòng)大;對(duì)于一些區(qū)域,對(duì)機(jī)組AGC響應(yīng)速率要求較高,往往出現(xiàn)AGC響應(yīng)速率遲緩,不能滿足電網(wǎng)的要求。主要原因是熱工的控制系統(tǒng)定值、控制曲線沒(méi)有進(jìn)行相應(yīng)的優(yōu)化調(diào)整,如:原靜態(tài)、動(dòng)態(tài)負(fù)荷—煤量控制曲線,制粉系統(tǒng)冷、熱風(fēng)門解耦控制系統(tǒng),減溫水自動(dòng)控制系統(tǒng);一次調(diào)頻鍋爐主控前饋系統(tǒng)。
 
3.5燃燒器上部水冷壁區(qū)域高溫腐蝕加劇,過(guò)熱器產(chǎn)生結(jié)焦
 
鍋爐水冷壁高溫腐蝕現(xiàn)象在對(duì)沖燃燒和“W”火焰燃燒鍋爐上較為突出,主要是燃燒器區(qū)水冷壁存在著較強(qiáng)的還原性氣氛如CO、H2S等,燃燒區(qū)域氧含量在2%以下會(huì)產(chǎn)生大量CO,由于低氮燃燒其中采用了低氧燃燒,勢(shì)必會(huì)使增加CO的產(chǎn)生,加劇水冷壁區(qū)域高溫腐蝕。
 
因增加了高位燃盡風(fēng),在總風(fēng)量不變的情況下,二次風(fēng)量減小,導(dǎo)致煤粉缺氧燃燒,一次風(fēng)與二次風(fēng)摻混時(shí)間都發(fā)生推遲,使得爐內(nèi)煤粉燃燒過(guò)程拉長(zhǎng),爐膛火焰中心上移,相應(yīng)爐膛出口煙溫升高,未能燃燼的成分隨氣流上升到上部區(qū)域與燃盡風(fēng)等強(qiáng)烈混合,在此區(qū)域開始劇烈燃燒,造成此區(qū)域溫度高,容易引起過(guò)熱器超溫、結(jié)焦和積灰。
 
3.6鍋爐煤種適應(yīng)性變差
 
低氮燃燒器改造后,經(jīng)過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整,在一定程度上能使NOx的排放水平和鍋爐經(jīng)濟(jì)性取得較好匹配,但鍋爐燃用煤種發(fā)生變化后,原先鍋爐經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo)的平衡關(guān)系旋即被打破,如:高熱值、高揮發(fā)分煤種時(shí),NOx的排放濃度雖略有增加但較易調(diào)整控制,也伴隨著出現(xiàn)燃燒器噴口易結(jié)焦、過(guò)熱器易超溫、過(guò)熱減溫水量增加等現(xiàn)象;當(dāng)燃用劣質(zhì)煤或水分偏大的煤種時(shí),NOx的排放濃度雖略有降低但調(diào)整控制較困難,特別是上層燃燒器煤質(zhì)較差時(shí),再熱器超溫情況明顯增加等。
 
4.對(duì)策
 
目前,燃煤電廠鍋爐低氮燃燒技術(shù)尚未全部完成改造,同時(shí)該技術(shù)的應(yīng)用中出現(xiàn)的問(wèn)題正逐漸暴露,根據(jù)已發(fā)現(xiàn)問(wèn)題,研究對(duì)策如下:
 
4.1改造前的充分評(píng)估
 
鍋爐的排放指標(biāo)尤其是NOx的排放濃度與煤種、鍋爐選型、燃燒器型式密切相關(guān),對(duì)于在運(yùn)鍋爐,爐型已確定,但由于近年來(lái),燃煤電廠為了增加營(yíng)利能力和應(yīng)對(duì)多變電煤的市場(chǎng),鍋爐燃用的煤質(zhì)大多進(jìn)行摻混且劣于原設(shè)計(jì)煤種,因此低氮燃燒技術(shù)改造前,首先應(yīng)充分評(píng)估鍋爐現(xiàn)有主要燃用煤種和常用煤種,在改造可行性論證中由于煤種選定不當(dāng)造成改造后NOx減排效果不明顯并產(chǎn)生新的問(wèn)題的不乏其數(shù),其次是對(duì)在運(yùn)鍋爐進(jìn)行摸底試驗(yàn),充分評(píng)估鍋爐運(yùn)行中存在的燃燒性能、蒸汽參數(shù)、受熱面壁溫、結(jié)焦結(jié)渣、運(yùn)行調(diào)整、熱工自動(dòng)等方面的問(wèn)題,提出科學(xué)合理改造預(yù)期目標(biāo),權(quán)衡鍋爐經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo),并通過(guò)改造有效改善現(xiàn)有存在的問(wèn)題。
 
4.2科學(xué)的燃燒運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整
 
鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后,燃燒器的型式已確定,但對(duì)于不同的煤種,燃燒條件的不同、鍋爐負(fù)荷的不同、燃燒溫度的變化、所需的空氣量不同,NOx的生成量將會(huì)變化,所以鍋爐運(yùn)行方式將起主導(dǎo)作用,因此降低NOx排放量的主要措施是燃燒優(yōu)化調(diào)整,并且在滿足環(huán)保排放要求的前提下要*大程度兼顧運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。具體措施如下:
 
4.2.1爐內(nèi)分層配煤混燒
 
結(jié)合鍋爐的配煤摻燒,在兼顧排放濃度、穩(wěn)燃等方面條件下*大程度消化經(jīng)濟(jì)煤種,建議煙煤宜在配置下層燃燒器保鍋爐穩(wěn)燃;褐煤揮發(fā)分高宜配置在中間層燃燒器低氧燃燒可控制NOx的產(chǎn)生;貧煤宜配置在上層燃燒器有利于著火和二次分級(jí)燃燒。同時(shí)各磨煤機(jī)應(yīng)根據(jù)不同煤種確定其合理的經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度。
 
4.2.2根據(jù)煤種、負(fù)荷配風(fēng)
 
額定負(fù)荷工況下,煙煤揮發(fā)分高在下層燃燒器主要用于穩(wěn)燃,宜配中等風(fēng),如配以大風(fēng)量則不利于控制NOx的產(chǎn)生和整個(gè)爐內(nèi)的低氧燃燒;褐煤若配以大風(fēng)量則NOx的生成量較大,宜少配風(fēng);貧煤、無(wú)煙煤揮發(fā)分低,為確保燃燼宜多配風(fēng)。考慮穩(wěn)燃、低氧、分級(jí),配風(fēng)方式宜采用縮腰倒寶塔型,即:下層風(fēng)門開度30-50%,中間風(fēng)門開度不宜小于10%,上層風(fēng)門開度50-70%,不建議SOFA風(fēng)門開度長(zhǎng)期在100%。當(dāng)負(fù)荷降低時(shí),在保證穩(wěn)燃的基礎(chǔ)上經(jīng)濟(jì)煤種摻配比例可增大,對(duì)控制NOx的產(chǎn)生有利。
 
4.2.3優(yōu)化控制鍋爐運(yùn)行氧量
 
燃料在鍋爐燃燒中氧量的大小的控制,不僅影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,更為重要的是對(duì)NOx產(chǎn)生的控制起著決定性作用;鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后,更應(yīng)對(duì)低氧燃燒有明確
 
的認(rèn)識(shí),額定負(fù)荷工況下,燃用貧煤、無(wú)煙煤爐膛氧量宜控制在3.5-4%,燃用煙煤爐膛氧量宜控制在2.5-3%,燃用褐煤爐膛氧量宜控制在2%,低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)爐膛氧量宜在基礎(chǔ)上增加1%。
 
4.2.4優(yōu)化熱工自動(dòng)控制
 
鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后,燃料在爐內(nèi)燃燒過(guò)程相對(duì)延緩和延長(zhǎng),熱工的控制系統(tǒng)定值、控制曲線應(yīng)做相應(yīng)的優(yōu)化調(diào)整。在改造后鍋爐實(shí)際運(yùn)行情況中發(fā)現(xiàn),在機(jī)組增加負(fù)荷時(shí),風(fēng)量調(diào)節(jié)明顯滯后于煤量的變化,汽溫快速升高;減負(fù)荷時(shí),煤量調(diào)節(jié)明顯滯后于風(fēng)量的變化,汽溫快速下降;存在主汽壓力和主再熱汽溫大幅波動(dòng)的現(xiàn)象,氧量自動(dòng)的投入明顯不協(xié)調(diào)。因此,應(yīng)優(yōu)化原靜態(tài)、動(dòng)態(tài)負(fù)荷—煤量控制曲線,優(yōu)化制粉系統(tǒng)冷、熱風(fēng)門解耦控制,優(yōu)化減溫水自動(dòng)控制系統(tǒng),增加一次調(diào)頻鍋爐主控前饋,優(yōu)化負(fù)荷響應(yīng)能力。
 
4.2.5水冷壁噴涂防結(jié)焦、腐蝕材料
 
鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后,原先結(jié)焦嚴(yán)重的鍋爐,因主燃區(qū)的溫度下降較多,爐內(nèi)溫度分布更加均勻,水冷壁的沾污結(jié)渣情況會(huì)有很大改善;另外通過(guò)配煤摻燒、優(yōu)化磨煤機(jī)組合方式也可有效改善水冷壁的沾污結(jié)渣情況;在爐底噴灑防結(jié)焦劑在一些鍋爐上應(yīng)用也較好。
 
對(duì)于對(duì)沖燃燒和“W”火焰燃燒鍋爐的高溫腐蝕,可將側(cè)墻部分水冷壁鰭片去掉,通入一定量的二次風(fēng),降低側(cè)墻水冷壁附近的氧化性氣氛,高溫腐蝕得到緩解。目前,在水冷壁上噴涂防腐蝕材料也可起到有效防腐作用。
 
4.2.6持續(xù)燃燒優(yōu)化調(diào)整
 
鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后,除與燃用煤種有關(guān)外,主要與鍋爐的運(yùn)行方式有關(guān),鍋爐運(yùn)行氧量、配風(fēng)方式、磨煤機(jī)運(yùn)行組合方式等在煤種變化和負(fù)荷變化后都要進(jìn)行摸索優(yōu)化,根據(jù)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn),當(dāng)煤質(zhì)有較大變化后,一般需近兩個(gè)月的調(diào)整,才能摸索出環(huán)保排放指標(biāo)和運(yùn)行經(jīng)濟(jì)指標(biāo)均兼顧的規(guī)律,因此持續(xù)燃燒優(yōu)化調(diào)整是必不可少。
 
5結(jié)論
 
由于鍋爐低氮燃燒器改造投運(yùn)時(shí)間不長(zhǎng),問(wèn)題暴露的還不完全,同時(shí)我們對(duì)問(wèn)題的認(rèn)識(shí)還不充分,對(duì)處理問(wèn)題的經(jīng)驗(yàn)還不足,為緩解燃煤發(fā)電廠的環(huán)保壓力,降NOx的減排技術(shù)沿需進(jìn)一步研究和發(fā)展,環(huán)保設(shè)施的水平需進(jìn)一步提升,更為重要的是在新的減排技術(shù)和環(huán)保設(shè)施應(yīng)用后產(chǎn)生的問(wèn)題處理能力要進(jìn)一步提升,為燃煤發(fā)電廠的可持續(xù)發(fā)展?fàn)幦「蟮沫h(huán)保效益。

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